液壓磚機—液壓缸的設計原理：
根據(jù)設計要求，公稱力： 12500kN ，
頂出力： 1500KN ,
上活動梁重量為1000N，
模具重力為5000N ，
下活動梁重力為1000N ，
負載設為40KN 滑塊最大行程：580mm .
拉伸缸快速下降行程為：480mm，速度：100mm/s
拉伸缸慢速下降行程為：100mm，速度：10mm /s ;
拉伸缸回程速度：80mm/s ; 頂出缸頂出行程速度：80mm/s ;頂出缸回程速度：240mm/s
啟動加速和減速時間均為0.5秒
液壓缸機械效率為0.91（考慮密封阻力）;
液壓磚機—液壓缸底部受力分析
最大彎曲力發(fā)生在圓板的周邊，根據(jù)Tresca強度準則，最大當量應力為：
液壓磚機—頂出缸的設計原理：
頂出缸的設計與主缸設計基本一致，在此從略。頂出缸簡圖。
液壓磚機—立柱部分的設計原理：
立柱受力情況是由液壓機結構、工藝過程的受力和預緊狀態(tài)下的受力狀況決定的。因此，要仔細分析以上因素的影響，選擇合適的計算方法，一般有以下幾種情況：
一 、立柱預緊狀態(tài)下的受力分析和強度計算。
二、中心載荷下立柱的受力分析和強度計算。
三、偏心載荷狀態(tài)下，對活塞式和柱塞式油缸，立柱和導套間隙均等狀態(tài)下，立柱的受力分析和強度計算。
四、偏心載荷狀態(tài)下，對活塞式和柱塞式油缸，立柱和導向套間隙不等，因此，僅一側立柱承受偏心負荷產生的水平力時，立柱的受立分析和強度計算。在以上各種情況下，受力分析和強度計算中，均做了以下假設：
一、活塞（柱塞）與活動橫梁均為剛性連接。
二、空間受力情況可簡化為平面框架，框架每側代表兩根立柱，且每側的兩根立柱受力均等。
三、上橫梁和工作臺的剛度均遠遠大于立柱的剛度，因此可認為上橫梁和工作臺是絕對剛體。
四、各作用力均可簡化為集中力。
五、不考慮由于制造、安裝而后使用過程中受熱影響等產生的附加應力。這些假使均屬一般性的，而且與實際設計的結構基本相符。中心載荷作用下立柱強度計算
符合設計要求。
完全的中心載荷和受力完全均等，僅僅是一種理想的狀態(tài)。實際結構中，各零件連接處不可避免的會有不均勻現(xiàn)象；立柱端面變化處的應力集中；工作中總會由于模具安裝不準確，工件變形阻力不對稱等各種因素使實際應力分布不均勻，形成局部應力較計算應力為高的現(xiàn)象。因此許用應力取得較低是必要的，合理的。
